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步骤四：对干燥后的残渣连同定量滤纸一同煅烧，粉磨后称量残留物的质量，并进行XRD分析矿物组成等研究。2结果分析与讨论
2.1C2.75B1.25A3$矿物在KOSH溶液中的溶解性
本实验制备出的C2.75B1.25A3$单矿物的XRD如图3所示，可以得出在烧成温度为1350℃，保温120min时，烧成的C2.75B1.25A3$矿物衍射峰较多且比较尖锐，即成功烧制成了C2.75B1.25A3$单矿。
30<55.0795.934.4411
60<48.3395.538.8923
90<44.6995.242.2246
由表2可以看出，研磨90min的熟料，所剩残渣最少，即溶解量越大，但萃取时间最长，是研磨30min料的4倍长。说明水泥熟料越细，萃取的时间越长，但是溶解率却越高。为对比矿物组成的变化，进行了XRD分析，图4给出了贝利特硫铝酸钡钙水泥熟料及萃取三种细度试样残渣的XRD图谱。
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细度（μm）残渣（g）溶解量
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智能管廊
无线设备在长沙市城市地下管线探测中的应用
黄 勇
中国有色金属长沙勘察设计研究院有限公司，湖南长沙410011
摘要：在某地下管线探测项目中，为了满足工程需要，设计一种整合了红外遥控激光测距仪和无线wifi网络摄像仪的集成设备，该设备能有效提高管线探查作业效率，降低作业人员事故风险，且在一定程度上保证了外业探测的质量。
关键词：管线测量；测距仪；摄像仪
此时采用传统方法的特制“L型钩”量取基本无法满足要求，且容易遗漏井室内多个方向的管口数据，故需要探测人员下井量测。（见图1）
L钩
长沙市城市地下管线补探补测项目涉及长沙市城区排水、电力和工业管线，总体工作量约9133km。项目质量标准需达到
可以量取
无法量取
《城市地下管线探测技术规程》、《长沙市地下管线探测技术规
程》和《长沙市地下管线普查数据标准》的要求。1数据采集
本项目地下管线明显点，多指排水、电力检修井。对于明显点探测，均使用实地开井量测数据的方式。项目要求检修井内部空间若为圆柱形需调查井室直径，若为矩形井室应调查长宽高，且井室空间范围≥2m×2m时，要实测井室空间的外轮廓范围线。
圆柱形井室数据相对容易获取。而对于矩形井室，长沙市的检修井一般井筒较深，而内部空间较大且不具有统一规格，
2θ（°）
图4 不同细度熟料萃取残渣的XRD图谱
从图4中可以看出，三种细度的试样经KOH蔗糖处理后，C4AF的峰几乎全部消失，C3A的峰有所减弱，然而与C3A重叠的其他矿物衍射峰相对变尖锐，C2.75B1.25A3$有部分峰变弱，说明KOH蔗糖溶液能够溶解掉贝利特硫铝酸钡钙水泥熟料中的C4AF，部分C3A和C2.75B1.25A3$，即KOSH溶液可以去掉部分中间相。
对比三组残留物的XRD可以看出，研磨90min的熟料萃取
效果较好，说明越细的熟料，其萃取效果相对较好。3结语
通过以上试验研究，获得如下结论：
（1）在95℃恒温，搅拌20min条件下，C2.75B1.25A3$单矿
井筒
井室
图1 检修井矩形井室传统探测方法
探测人员下井的流程为：开井后，等待5min，待井中的污垢气体稀释，并使用**毒气检测设备测试，佩戴好雨衣、雨裤、
可以完全溶解于KOSH溶液。
（2）水泥熟料越细，中间相溶解效果越好，但过滤时间相
应增长。
（3）KOSH溶液可以完全溶解贝利特硫铝酸钡钙水泥熟料
中的C4AF、部分的C3A和C2.75B1.25A3$。
以上结果表明，对于贝利特硫铝酸钡钙水泥熟料，在一定条件下可以通过KOH蔗糖溶液溶解其部分中间相，萃取出富硅酸盐相，减小了中间相的衍射峰对硅酸盐相的干扰。但本文对此仅作了初步研究，对于该水泥熟料中间相完全彻底溶解的最佳实验条件仍需进一步探讨。
参考文献
半刚性基层沥青路面是目前高等级路面应用最为广泛的一种路面结构型式，水泥稳定碎石基层是半刚性基层的典型代表．以沥青路面结构为例，分析两种施工方式的力学性能．首先，设计某公路沥青路面结构，分析水泥稳定碎石基层的受力特点．然后，通过计算分析双层水泥稳定碎石基层连续铺筑与分层铺筑力学性能的差别．
１．１ 路面结构设计分析
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某一级公路，路面结构为沥青路面，设计年限内一个车道上的累计当量轴次为５６６００００次，属中等交通等级．通过路面结构设计软件ＨＰＤＳ，计算出满足弯沉和层底拉应力的路面结构，设计计算结果见表１．
表１ 沥青路面Ｉ厚度计算
序号结构层材料名称设计厚度／（ｃｍ）层底拉压力／（ＭＰａ）容许拉压力／（ＭＰａ）
１细粒式沥青混凝土４－０．１７４０．４６２中粒式沥青混凝土６０．０３５０．３８３粗粒式沥青混凝土８－０．０３９０．３１４水泥稳定碎石４００．０７８０．２６５水泥石灰砂砾土１５０．０８１０．１４６土基———
收稿日期：２０１７－１１－２３
基金项目：河南省科技攻关项目（１８２１０２３１０７４６）；许昌学院产学研横向项目（２０１５ＣＸＹ１２）作者简介：李丽慧（１９７１—），女，黑龙江鸡西人，副教授，硕士，研究方向：道路低碳技术．
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第３７卷第１２期李丽慧：双层水泥稳定碎石层间作用分析
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层底拉应力是沥青路面结构设计的主要控制指标［６］．由表１可以看出，水泥稳定碎石基层底部的受力
为受拉状态，该结构层设计厚度为４０ｃｍ，在设计中该结构层是连续的．但施工时，如果一次完成铺筑，会导致结构层底部难以压实．为保证铺筑和压实的质量，施工中４０ｃｍ厚的水泥稳定碎石至少需要分两层施工．把水泥稳定碎石作为两个结构层，通过路面结构设计软件ＨＰＤＳ，重新分析各结构层的层底拉应力，设计计算结果见表２．
由表２可以看出，分层设计的水泥稳定碎石结构层层底拉应力与整体设计的结构层层底拉应力计算结果一致，说明该设计程序并不能反映出二者的差别．其原因在于：路面结构设计软件假设结构层层间接
触为连续的［７］，但是其设计假设条件与实际施工状况不符，故分层施工达不到设计的抗拉强度．
表２ 沥青路面厚度ＩＩ计算
序号结构层材料名称设计厚度／（ｃｍ）层底拉压力／（ＭＰａ）容许拉压力／（ＭＰａ）
１细粒式沥青混凝土４－０．１７４０．４６２中粒式沥青混凝土６０．０３５０．３８３粗粒式沥青混凝土８－０．０３９０．３１４水泥稳定碎石２００．０２１０．２６５水泥稳定碎石２００．０７８０．２６６水泥石灰砂砾土１５０．０８１０．１４７土基———
１．２ 力学性能分析
惯性矩与截面系数是反映结构断面抵抗弯矩性能指标［８］．水路面基层断面为矩形，宽度为ｂ，厚度为
ｈ，则矩形断面惯性矩Ｉｘ＝ｂｈ３，截面系数ｗ＝ｂｈ２．通过惯性矩与截面系数的计算，比较上述沥青路面结构
１２ｘ６
中双层水泥稳定碎石基层连续铺筑与分层铺筑力学性能．１．２．１ 层间连续水泥稳定碎石基层力学分析
该水泥稳定碎石基层总厚度为４０ｃｍ，若分为两层，每层厚度为２０ｃｍ，连续铺筑，层间连续．则在该施
工方式下，矩形断面惯性矩Ｉｘ１和截面系数Ｗｘ１分别为
Ｉｘ１＝ｂｈ３＝ｂ×４０３＝１６０００ｂ．
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Ｗｘ１＝ｂｈ２＝ｂ×４０２＝８００ｂ．
６６３
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１．２．２ 层间分层水泥稳定碎石基层力学分析
水泥稳定碎石基层总厚度为４０ｃｍ，分为两层，每层厚度为２０ｃｍ，待**层压实完成养护７天后铺筑
第二层，层间不连续．则在该施工方式下，矩形断面惯性矩Ｉｘ２和截面系数Ｗｘ２分别为
Ｉｘ２＝２×ｂｈ３＝２×ｂ×２０３＝４０００ｂ．
１２１２３
Ｗｘ２＝２×ｂｈ２＝２×ｂ×２０２＝４００ｂ．
６６３
从以上结果可以计算得到，相同厚度的水泥稳定碎石基层，其截面惯性矩Ｉｘ１／Ｉｘ２＝４，其截面系数Ｗｘ连／Ｗｘ分＝２．这表明，连续铺筑水泥稳定碎石双层在力学性上显著高于层间分层铺筑．而路面结构设计的
设计假设条件是按照层间连续计算，与连续施工方法一致，与分层施工方法不符．分层施工方法达不到设计的抗拉强度．虽然双层连续铺筑施工时，层间也可能为不完全连续状态，但要优于完全分离状态．
２ 分层铺筑间隔时间对层间作用的影响
分层铺筑间隔时间不同，直接影响水泥稳定碎石层间的作用．铺筑层间界面状况，将影响路面寿
命
［９］
．通过试验，分析分层铺筑间隔时间对层间作用的影响．
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３ 结语
为了达到一定的压实标准，超过一层铺筑厚度的水泥稳定碎石基层施工方式有传统分层铺筑方式和双层连续铺筑两种方式。通过对分层铺筑与连续铺筑的力学性能和试验分析，可以得到以下结论：
（１）现行的路面结构设计计算方法有待于进一步改进，以贴近路面施工实际的状态．
（２）试验结果表明，双层连续成型与分层成型均不能完全达到层间连续状态，前者的层间连续状态高
于后者．
（３）水泥稳定碎石分层施工方法达不到设计的抗拉强度，且差距较大．双层连续铺筑施工时，层间也
可能不完全连续，但明显高于完全分离状态．
（４）双层水泥稳定碎石连续铺筑的方式与分层铺筑的方式相比，强度更高，尤其是层间抗剪强度．（５）双层连铺水泥稳定碎石基施工过程中，应控制施工时间，使层间尽量接近连续，以达到设计强度．
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第３７卷第１２期李丽慧：双层水泥稳定碎石层间作用分析
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参考文献：
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［３］ 中华人民共和国交通部公路科学研究所．公路路面基层施工技术规范（ＪＴＪ０３４－２０００）［Ｓ］．北京：人民交通出版
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许昌学院学报２０１８年１２月
２．１ 原材料试验２．１．１ 水泥
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